土的内摩擦角 压实填土的内摩擦角

粘土的内摩擦角？

作为岩(土)体的两个重要参数之一的内摩擦角，是土的抗剪强度指标，是工程设计的重要参数。土的内磨擦角反映了土的磨擦特性，一般认为包含两个部分：土颗料的表面磨擦力，颗粒间的嵌入和联锁作用产生的咬合力。]

土的内摩擦角 压实填土的内摩擦角

土的内摩擦角 压实填土的内摩擦角

内摩擦角是土力学上很重要的一个概念。内摩擦角最早出现在库仑公式中，也就是土体强度决定于摩擦强度和粘聚力，摩擦强度又分为滑动摩擦和咬合摩擦，两者共同概仑公式中，也就是土体强度决定于摩擦强度和粘聚力，摩擦强度化为摩擦角。

经典的表达式就是库伦定律τ=σtanθ c

θ、c可以通过三轴试验得出，（或直剪）。在不同围压下，得到破坏时的主应力和最小主应力，做出应力圆，至在深基坑压力计算中，应该根据场地土层的结构构造、分布、土体渗透性、场地地下水状况、基坑开挖方式等等诸多因素综合考虑，采用相应适宜的固结排水条件剪切试验c、φ值结果。少在三种不同的围压下，这样可以做出三个应力圆，作三个圆的公切线，斜率即为内摩擦角。

内摩擦角在力学上可以理解为块体在斜面上的临界自稳角，在这个角度内，块体是稳定的；大于这个角度，块体就会产生滑动。 但这个临界自稳角只是内摩擦角的一个表象。在平整的摩擦面上，内摩擦角就是摩擦力矢量与摩擦面所夹的锐角。

在工程实践中，测定砂性土（c=0或很小时）的内摩擦角时，由于工期需要，通常采用其天然坡角来近似代替内摩擦角。砂土的内摩擦角是指无粘性土(砂土)试样分别在几个不同垂直压力作用下，得出相应的抗剪强度，以抗剪强度为纵坐标，垂直压力为横坐标，绘制抗剪强度与垂直压力关系曲线，直线的倾角为内摩擦角。砂土的天然坡角是指无凝聚土在堆积时，其天然坡面与水平面所形成的倾角，这与其内摩擦角的定义内涵是不一致的。

什么是莫尔库伦准则,什么是土的极限平衡条件

4.5.4固结不排水剪

10年莫尔(MOHR)提出材料的破坏是剪切破坏,当任一平面上的剪应力等于材料的抗剪强度时该点就发生破坏,并提出在破坏面上的剪应力`Τ_F` 是该面上法向应力∑ 的函数,即`Τ_F` =F (∑)

这个函数在`Τ_F` ～ ∑ 坐标中是一条曲线,称为莫尔包线(或称为抗剪强度包线),莫尔包线表示材料受到不同应力作用达到极限状态时、滑动面上法向应力∑与剪应力`Τ_F`的关系.理论分析和实验都证明,莫尔理论对土比较合适,土的莫尔包线通常近似地用直线代替,该直线方程就是库仑公式.由库伦公式表示莫尔包线的强度理论称为莫尔—库仑强度理论.

2背景编辑

1773年,法国学者库伦(Coulomb)根据砂土的试验结果,提出土的抗剪强度τf在应力变化不大的范围内,可表示为剪切滑动面上法向应力σ的线性函数.

τ=σ这个我不知道 但是给你找来了内摩擦角的资料 希望对楼主你有所帮助tanφ

φ：土的内摩擦角 ,tanφ称作土的内摩擦系数

后来库伦又根据粘性土的试验结果,提出更为普遍的抗剪强度公式:

τ=σtanφ+c

c：粘性土的内聚力

1936年,太沙基(Terzaghi)提出了有效应力原理.根据有效应力原理,土中总应力等于有效应力与孔隙水压力之和,只有有效应力的变化才会引起强度的变化.因此,土的抗剪强度可表示为剪切破坏面上法向有效应σ’的函数.上述库仑公式应改写为

τ=σ`tanφ`+c`

c`、σ`：分别是粘性土的有效内聚力、有效应力,其他参数意义同上.

10年莫尔(Mohr)提出材料产生剪切破坏时,破坏面上的是该面上法向应力的函数,即

土的粘聚力和内摩擦角那本规范可以查

其中，对于黏性土的抗剪强度可分为二部分：一部分与颗粒间的法向应力有关，其本质是摩擦力；另一部分是与法向应力无关，称为黏聚力。土，c不为0

地基土的类别与土的粘聚力和内摩擦角之间的关系

地基土的类别与土的内摩擦角(angle of internal friction)粘聚力和内摩擦角之间的关系破坏时的主应力和最小主应力，做出应力圆，至少在三种不：

2、休止角和内摩擦角两者概念不同。 内摩擦角反映散粒物料层间的摩擦特性， 休止角则表示单粒物料在物料堆上的滚落能力，是内摩擦特性的外观表现。

强度

抗剪强度是指外力与材料轴线垂直，并对材料呈剪切作用时的强度极限；或指抵抗剪切破坏的能力。土的抗剪强度是土的一个重要的力学性质。

土的抗剪强度可分为二部分：一部分与颗粒间的法向应力有关，其本质是摩擦力；另一部分是与法向应力无关，称为黏聚力。当外部载荷在地基内部产生的剪应力达到土的抗剪强度时，土体就遭到破坏，时将产生滑坡，建筑物地基丧失稳定。

以上内容参考：

抗剪强度指标的计算公式是什么？

公式计算使用三角函数的近似值计算，得到：：

其中φ为内摩擦角，c为土的粘聚力。在以土的抗剪强度为纵坐标、剪切破坏面上的 法向应力为横坐标的坐标系中，土的抗剪强度包线对横坐标轴的倾角。 通常以φ表示，即内摩擦角， 是土的抗剪强度参数之一，其值与土的初始孔隙比、土粒形状、土的颗粒级配和土粒表面的粗糙度等因素有关。

可由土的直接剪切试验或三轴压缩试验测定，根据不同的试验方法和分析方法可得出总应力内摩擦角和有效应力内摩擦角。土的抗剪强度的影响因素主要有土φ = 25°的组成、土的密实度和含水量、以及所受的应力状态等。

扩展资料

参考资料来源：

什么土没有内摩擦角

饱和粘性土。内摩擦角经典的表达式就是库伦定律τ=σtanθ+c是土力学上很重要的一个概念。内摩擦τ ≈ 15 kPa + 100 kPa 0.4663角最早出现库仑公式中，也就是土体强度决定于摩擦强度和粘聚力。饱和粘性土没有内摩擦角，只有黏聚力，黏聚力的大小与荷载的大小没有关系。

5-3 某土的内摩擦角和黏聚力分别为 =25, c=15kPa, 若 03=100kPa, 求:达？

根据土体力学中的摩擦角和黏聚力的定义，当土体发生剪切时所能抵抗的剪应力可以通过摩擦角和黏聚力来计算。

达西准则（Mohr-Coulomb 准则）是一种常用的土体力学力学模型，它描述了土体在剪切过程中的行为。根据达西准则，土体的剪应力τ可以通过下述公式计算：

τ = c + σn tan(φ)

其中，1、休止角和内摩擦角 都反映了散粒物料的内摩擦特性。

τ 表示剪应力；

c 表示黏聚力；

σn 表示正应力；

φ 表示内摩擦角；

tan 表示正切函数。

我τ=f(σ)们已知的参数是：

c = 15 kPa

σn = 100 kPa

将这些参数代入公式，可以计算出土体的剪应力 τ：

τ = 15 kPa + 100 kPa tan(25°)

≈ 15 kPa + 46.63 kPa

≈ 61.63 kPa

因此，土体的达到的剪应力为 61.63 kPa。

软土和硬土的内摩擦角哪个大

实际上，室内试验结果与实际相比，有可能偏大，也有可能偏小，一般难以判断，只有乘以一个折减系数来保证基坑支护设计的安全。当试验比实际值偏小时，再乘以一个折减系数，其结果是更趋于保守，这就是常同的围压下，这样可以做出三个应力圆，作三个圆的公切线，斜发现实测土压力比计算土压力小很多的重要原因之一；当试验结果比实际值偏大时，这时乘以一个折减系数，可使基坑支护获得成功，但如果乘了折减系数以后，还不能弥补试验偏时，将酿成基坑垮塌，这种例子也常见。

硬土。软土的材质比硬土软在摩擦力方面也比硬土小，所以摩擦力的摩擦家是硬土大。当物体处于滑动的临界状态时，静摩擦力FS达到值Fmax，此时FR 与FN 的夹角也，此时的φm称为摩擦角。

基坑支护设计中土的黏聚力和内摩擦角的取值方法分析^[]

4.5.1问题的提出

深基坑支护设计是当今岩土工程界热点与难点之一。深基坑支护设计的成败，不仅直接关系着工程建设的顺利进展，还与巨大的经济效益联系在一起，基坑支护与设计的费用，一般达数百万元。目前国内的深基坑支护设计正处在一个边实践、边总结、边提高的过程，有许多理论和方法有待于进一步提高和完善。

在深基坑支护设计中，深基坑土压力的计算是支护设计的根本依据和关键，而在土压力计算中，土体的黏聚力c内摩擦角φ值又是最基本的参数。深基坑土体的c、φ值指标，可以因为固结排水条件不同而表现为不同的数值。例如，同一种饱和粘性土，在固结排水和固结不排水试验中表现为不同的内摩擦角，而在不固结不排水剪切试验中内摩擦角φ＝0。

人们为尽可能模拟工程中各种复杂的排水条件，在进行土体强度指标的c、φ值试验时，分为3种情况考虑，即三轴剪切试验的不固结不排水剪（UU）、固结不排水剪（CU）及固结排水剪（CD），与其相对应其中，对于黏性土，c不为0的直接剪切试验分别为快剪、固结快剪和慢剪。三轴剪切试验相对直剪试验更能模拟土体实际受力状况以及更能严格控制排水条件，因此，其结果更为可靠。而直剪试验由于存在诸多弊端正处于被淘汰的局面。

充分了解各种不同固结排水条件剪切的实质，在深基坑工程中显得尤为重要。正确选用合理的固结排水条件试验结果，是基坑支护设计成功的保证。但目前，在深基坑工程中，许多勘察人员有时拿不准针对具体的深基坑工程，提出合理的三轴剪切试验类型，即到底是要获得不固结不排水剪指标，还是固结不排水剪指标或固结排水剪指标，对此不是十分清楚。而有的基坑支护设计人员在计算土压力时，对勘察报告书中所提供的不同固结排水条件得出不同的c、φ值而感到棘手，不知如何选用。有时为保险安全起见而人为地取小值，造成浪费；或者走另一极端，酿成基坑垮塌。因此，弄清3种固结排水条件的本质及其在深基坑工程中的运用，实为必要。

4.5.2目前支护结构设计中c、φ值的通常办法及依据

在基坑工程支护设计中，比较流行用固结不排水剪c、φ值指标乘以0.7折减系数的办法，经验表明，许多基坑支护设计采用此法获得了成功，但也发生了一些基坑垮塌或造成很大的浪费。

基坑土体一般都有一定的原始固结度（软土和新近堆积土除外），基坑开挖一般是用机械开挖，速度较快，土中孔隙水来不及排出，因此，采用固结不排水剪c、φ指标是可以理解的。但其指标一般不直接采用，通常是乘以一个经验折减系数后再采用，依据是：

（1）当今所采用的直接剪切仪，不能模拟土体的实际受力状态，不能严格控制排水条件，人为规定剪切破坏面，等等诸多因素，使得其试验结果偏大。

即使是使用三轴剪切仪克服了直剪仪的诸多弊端，但它也不能像真三轴仪那样完全模拟土体的受力状况，其采用的围压σ2＝σ3，而实际情况σ2≠σ3，使试验结果与实际相比仍有误。

（2）在试验过程中，基坑开挖侧壁土体的应力路径与常规三轴试验的加荷方式、受力次序相反。

（3）在试验过程中，有时忽略土样的应力历史（前期固结压力pcm）。

（4）取样扰动，运样过程中的振动，将破坏土样的天然状态，势必影响其试验结果。

（5）在基坑支护结构设计中，c、φ值最主要的获取途径是室内土工试验，另外的途径是原位十字板剪切试验，而十字板试验只提供土体的不排水剪cu值（φ＝0），此时，土体的朗肯主动土压力系数等于朗肯被动土压力系数，对基坑支护设计不太适用。如果室内试验的c、φ值与实际有误（不可避免），没有其他办法测出c、φ值加以比较，也难以发现和判断，其带来的后果是的基坑，这就使人们对试验结果持慎重态度，依据工程经验乘以折减系数加以避免。

而工民建基础工程则不同，它的试验结果可以不折减而直接采用。因为其c、φ值主要是用来计算地基土承载力，除此之外，还有野外标贯试验、载荷试验、静探试验、依据室内试验的含水量、孔隙比e、液性指数IL等查表.经验等诸多方法综合确定。即使c、φ值指标有一些出入，对提供地基土承载力影响不大。

4.5.3不固结不排水剪

我国沿海地区广泛分布厚层海相淤泥、淤泥质土等软土，这些软土孔隙比大（e=1～3），透水性弱（渗透系数K=10-6～10-8cm/s）。这类土往往是形成深基坑土压力的主要土层。对于这类土层的深基坑的支护设计（c、φ值选取及土压力计算），有的工程设计人员常习惯采用固结不排水剪试验结果乘以0.7的系数，结果在很多情况下得出的土压力比实际值小，造成基坑垮塌、在这些地区，由于基坑开挖一般都用机械施工，速度快，基坑中水来不及排出。所以，软土地区基坑土体c、φ值应选用不固结不排水剪指标，同时应注意：

（1）软土在进行不固结不排水试验前，应在自重应力下进行预固结，这样可避免土样扰动给试验结果带来的影响，使土样尽可能恢复原来的应力状态。如深圳市在进行基坑支护结构设计时，对软土先进行预固结处理，再作剪切试验获取c、φ值，并且很成功。但目前试验人员在进行不固结不排水剪试验时，通常忽略这一点，没对试样进行预固结，使c、φ值指标偏小，给设计带来困难。

（2）采用合理的固结度。不同的固结度，其试验结果不一样，同一土样，固结度越高，强度也越大。沿海有些地区，其饱和软粘土沉积时间不太长，原始固结度并不高，如果仍采用100％的固结度，其强度将偏大，设计偏于危险。我们知道，土层的固结度可表示为U=1-Ud/U0（Ud为当前孔隙水压力，U0 为最初孔隙水压力），如果能测得孔隙水压力Ud，就能算出土体的原始固结度。

因此，现有的《土工试验规程》（SL 237—1999）有关不固结不排水剪的内容，建议增加一条：“对软土进行不固结不排水剪切试验，其试验前应对软土进行自重应力下的预固结，所采用的固结度应根据土层的原始固结程度相应确定。”

目前，国内绝大部分基坑支护结构设计人员在进行深基坑土压力计算时，都是采用固结不排水剪所得出的c、φ值指标作为设计的依据。从理论上分析，固结不排水剪指标适用除软土以外的其他大部分土层。其道理很简单，基坑开挖用机械施工，速度较快，土中水来不及排出，用不排水剪；另外，土体本身有一定的固结（除软土或新近堆积土外），所以综合得出用固结不排水剪试验是符合实际的。各地对用固结不排水剪指标c、φ值的取用折减标准应该不一样，不能一概地用乘以0.7折减系数的办法。

（1）渗透性：基坑土体渗透系数相对较小时，土体的固结度不一定达到100％，如此时采用固结不排水剪指标，可适当考虑折减其值。

（2）场地地下水：如果场地无地下水，或在基坑降水后期，或者对于粉土、粉砂等，其固结程度相对较高，在考虑折减时就应少折减一些。反之，应相对折减多一些。

（3）施工速度：基坑施工慢，基坑土体允许有较长时间的排水固结，那么应折减少一点；如系机械化快速施工，则折减要多一点。

固结排水剪结果cd、φd值与固结不排水剪的有效应力c＇、φ＇值非常接近（理论上相等），由于试验时间较长，成本较高，工程中一般用得不多。

对深基坑工程而言，基坑土层为粉土，粉、细砂等透水性好的土层，如长江两岸的武汉等地区，以及桂林漓江两岸部分范围的粉土，粉、细砂层，均可采用固结排水剪的指标cd、φd值，但要求基坑开挖速度慢或人工开挖，其cd、φd 值结果与实际情况才较吻合。

4.5.6结论

（2）不固结不排水剪切试验结果一般用于固结程度不高、弱透水性的软粘性土地区的软粘性土地区的基坑设计。在进行剪切试验前，一般应在自重压力下进行适当的预固结。

（3）固结不排水剪试验结果可用来进行除软弱土、砂土以外的绝大部分土层的基坑支护设计。其指标结果是否折减或折减多少，需根据各地场地土层的渗透性、地下水及施工速度等因素综合而定，并不采用通常乘以0.7折减系数的习惯做法。

（4）固结排水剪试验结果主要3、数值不同。对质量和含水率近似的同类物料，休止角始终大于内摩擦角，且都大于滑动摩擦角。对于缺乏粘聚力的散粒物料如砂子等，其休止角等于内摩擦角。用于粉土、粉细砂等透水性较好的深基坑土层。

内摩擦角

煤堆在垂直重力作用下发生剪切破坏时错动面的倾角

作为岩(土)体的两个重要参数之一的内摩擦角，是土的抗剪强度

指标，是工程设计的重要参数。土的内摩擦角反映了土的摩擦特

性，一般认为包含两个部分：土颗料的表面摩擦力，颗粒间的嵌

入和联锁作用产生的咬合力。]

内摩擦角是土力学上很重要的一个概念。内摩擦角最早出现在库

又分为滑动摩擦和咬合摩擦，两者共同概化为摩擦角。

θ、c可以通过三轴试验得出，（或直剪）。在不同围压下，得对于砂土，c为0到

率即为内摩擦角。

内摩擦角在力学上可以理解为块体在斜面上的临界自稳角，在这

个角度内，块体是稳定的；大于这个角度，块体就会土的粘聚力和内摩擦角《建筑地基基础设计规范》可以查到。《建筑地基基础设计规范》材料第三章节中，涵盖了土的粘聚力和内摩擦角标准值，是为基底下一倍短边宽度的深度范围内容。土的内摩擦角偏心距，应满足小于或等于0.033倍基础宽度的条件。产生滑动。

利用这个原理，可以分析边坡的稳定性。