底部加强区范围 底部加强区构造要求

关于抗震规范的问题

各结构类型的抗震等级有哪些修订?

岩石部分用独基，粘土部分用挖孔桩嵌入岩石层，中间过渡部分做柱墩，保证各基础都在同一持力层岩石上，同时用地梁将各种基础连接起

底部加强区范围 底部加强区构造要求

底部加强区范围 底部加强区构造要求

1)框架结构(包括设置少量抗震墙的框架结构)房屋的防震缝宽度，当高度不超过15m时不应小于100mm；高度超过15m时，6度、7度、8度和9度分别每增加高度5m、4m、3m和2m，宜加宽20mm；

、 调整场地土液化判别的深度范围和判别公式，增补软弱粘性土层的震陷判别方法及相应的处理对策；

应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施;

3、 增加大跨屋盖结构和地下建筑结构抗震设计内容，增加了作用的计算要求，补充了多向、多点输入计算作用的原则规定；

4、 修改了框架-抗震墙结构剪力调整系数以及与“强柱弱梁、强剪弱弯”原则有关的框架内力调整等相关规定，补充了框架结构楼梯间的设计要求；

5、 修改了多层砌体房屋层数和高度限值、抗震横墙间距、底部框架-抗震墙房屋的结构布置、墙体抗剪承载力验算、构造柱布置、圈梁设置、楼屋盖预制板的连接要求、楼梯间的构造要求等规定；

8、 增加了楼梯间及通道砌体填充墙的构造要求，补充了砌体女儿墙的抗震构造要求。

9、 增加了监测！

10、 增加了抗震性能化设计的内容以及地下建筑抗震设计

11、 抗震缝计算的7CM改为10CM了。

12、 剪力墙底部加强区要设边缘约束构件了。

13、 6度区砖混不允许建8层了

14、 柱子最小配筋率也改了。奇怪的是，角柱和框支柱的最小配筋率居然变小了！！！

15、 确定抗震等级的建筑高度也有改变，如框架由原来的30米改为24米

16、 6度区也规定了剪重比、四级抗震也规定了柱轴压比

18、 柱轴压比限值比老规范统一降低0.05，新增了四级框架柱的轴压比要求。

19、 增加了剪力墙的轴压比要求。

22、 调整了剪力墙底部加强区高度的取值，增加多层（24m以下）加强区取值。

23、 梁端受拉钢筋配筋率可以大于2.5%，此条不再是强条了

24、 很多地方的设计分组变了，相应力加大了

25、 单层钢筋混凝土柱厂房可不进行抗震验算的范围、补充完善了柱间支撑验算要求、单层钢结构厂房防震缝及阻尼比的相关规定

剪力墙33层高底部加强区混凝土强度

B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇单片剪力墙的长度不宜过大：和大城市郊区。(0.16)

规范用语是‘底部加强部位’，而不是‘底部加强区’哈！

2) 顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。

JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第7章关于剪力墙各条文里，对底部加强部位的规定中：有底部加强部位的范围、底部加强部位墙体的厚度、轴压比、必须设置约束边缘构件及其体积配箍率、底部加强部位剪力墙截面的剪力设计值的调整，等等的基本抗震构造措施的严格要求，却没有干预计算需要混凝土强度等级。

楼上回答的‘提高一等级’，是断章取义。同时，提高是比较词，比什么高？比计算需要的提高一各等级吗？这显然没有科学依据。

剪力墙LC表示什么

1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。

扩展资料注：

Lc是剪力墙的约束边缘构件的尺寸范围，包括阴影区和非阴影区两个区域，这两个区域的体积配箍率不同，非阴影区的体积配箍率是阴影区的一半，图中λv是体积配箍特征值，不同的抗震等级规定的λv不同。体积配箍率是按照λv﹙体积配箍特征值﹚计算得来的。

1 翼墙长度小于其厚度 3 倍时，视为无翼墙剪力墙；体型系数：端柱截面边长小于墙厚 2 倍时，视为无端柱剪力墙；

2 约束边缘构件沿墙肢长度 lc 除满足表 11.7.15 的要求外，当有端柱、翼墙或转角墙时，尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加 300mm；

3 约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距，对一级抗震等级不宜大于 100mm，对二级抗震等级不宜大于 150mm；

4 hw 为剪力墙肢的长度。

参考资料：

剪力墙柱大LC长度是指暗柱拉筋的布置长度范围。

暗柱的钢筋有纵筋、箍筋与拉筋。这些暗柱筋的布置范围与这几个尺寸有关：bw、bf、hc、lc —— 约束边缘构件沿墙肢的长度（即暗柱拉筋布置范围，其中的两个英文字母 l 与c ，l ——拉筋的意思，c 长度的意思）。

也就是说，LC长度是指暗柱拉筋的布置长度范围。

通常情况下的设计图中暗柱截面，显示的是暗柱纵筋与箍筋（包括了位于箍筋范围内的拉筋）的布置范围。此范围外剪力墙中的拉筋是按剪力墙的方式布置的（梅花形或双向，特点是间距较大）。

但在某些情况下需要增加拉筋以加强剪力墙边缘的稳固性，lc就是因此而产生的概念。把它理解为剪力墙拉筋加密区也行。

如：见下图，一字形暗柱，暗柱的截面信息应该输入 200450 (截面信息涉及到箍筋的计算，必须准确），截面内两根拉筋与截面外一根拉筋。那么在暗柱属性中拉筋栏内输入拉筋信息及其根数（拉筋水平间距不影响拉筋量的计算）。

表示约束边缘构件的长度，Lc以外还是剪力墙。

地上的剪力墙可以用32直径的钢筋么?

结构类型 框架结构 框剪结构 剪力墙结构

不可以。

剪力墙内，无论是竖直还是同平面的钢筋，直径需在8mm以上。2、剪力墙的厚度要是大于160mm，则需配置双排分9度抗震设计时.地下室结构的抗震等级不应低于二级。布的钢筋网。3、剪力墙内水平的钢筋搭接长度需大于1.2la。4、竖向分布的钢筋可于同一高度搭接，且长度需1.2la以上。

对剪力墙来说，影响延性和承载力的主要因素是边缘构件，墙身配筋率ρ在0.1%～0.28%范围内1 一级抗震墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面组合弯矩设计值采用;其他部位，墙肢截面的组合弯矩设计值应乘以增大系数，时墙为延性坡坏，因此对于墙身钢筋，在非计算控制的情况下，除底部加强区可适当加强外，其他部位都可以按构造配置。

剪力墙构边柱箍筋和拉勾的作用

4修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。) 大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，剪力墙结构布置：应将风荷载修正为从正负零算起。

剪力墙的边缘构件（Lc范围内）包括阴影区和非阴影区。GB50011-2010《建筑抗震设计规范》规定的基本抗震构造措施中，根据抗震等级不同，阴影区的体积配箍特征λv要求不同，以配箍特征λv计算出体积配箍率，非阴影区采用λv/2计算体积配箍率必须值，而体积配箍值是由箍筋、拉钩、水平分布筋（边缘构件内的部分）三部分体积组成的。

施工时，不得随便减少箍筋和拉钩。特别是拉钩，很容易作者忽视或小视！

剪力墙适用范围介绍？

21、 调整了剪力墙分布钢筋直径要求。

针对剪力墙伸缩缝问题，建筑企业如何处理，基本处理情况怎么样？以下是中达咨询小编整理剪力墙伸缩缝专业建筑术语相关内容，基本情况如下：

6、 修订了单层钢筋混凝土柱厂房可不进行抗震验算的范围、补充完善了柱间支撑验算要求、单层钢结构厂房防震缝及阻尼比的相关规定；

小编通过建筑行业百科网站——建筑网建筑知识专栏进行查询，梳理剪力墙伸缩缝相关资料情况，基本内容如下：

剪力墙结构，是指其竖向承重结构全部由一系列横向和纵向的钢筋混凝土剪力墙所组成，这种结构侧向刚度大、位移小，称为刚性结构体系。

剪力墙通常为横向布置，间距小，约为3～6m，因此平面布置不够灵活，仅适用于小开间的高层住宅、旅馆、办公楼等，这种结构从理论上讲可建造上百层的民用建筑，但从技术经济考虑，区的剪力墙结构一般控制在35层，总高110m以内，非区可适当放宽。由于使用需要，剪力墙结构的底部剪力墙改为框架，形成框支剪力墙结构，但这种结构的上部刚度与底部刚度相悬殊，刚度突变，对区建筑是不利的。

平面布置

剪力墙结构中全部竖向荷载和水平力都由钢筋混凝土墙承受，所以剪力墙应沿平面主要轴线方向布置。

矩形、L形、T形平面时，剪力墙沿两个正交的主轴方向布置；

三角形及Y形平面可沿三个方向布置；

正多边形、圆形和地下室顶板作为上部结构的嵌固部位的条件:A) 地下室顶板无大洞口;B) 采用现浇梁板结构(无梁楼盖应不能作为嵌固的条件);C) 楼板厚度不宜小于180,混凝土强度等级不宜小于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%;D) 地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍;E) 地下室柱截面每侧的纵向钢筋面积，除应满足计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵筋面积的1.1倍;F) 地上一层的框架结构柱和抗震墙墙底截面的弯矩设计值应符合抗规第6.2.3、6.2.6、6.2.7条的规定，弧形平面，则可沿径向及环向布置。

长度很大的剪力墙，刚度很大将使结构的周期过短，力太大不经济；

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pkpM中没墙板的房子如何计算风荷

3)抗震设计时，多高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据设防烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3.11确定。当本地区的设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑的抗震等级应按本节第9条规定的特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。注：本规程“特一级和一、二、三、四级”即“抗震等级为特一级和一、二、三、四级”的简称。

1． 一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。

2． 根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平作用，若程序提供多方向作用功能时，应选用此功能。

B）砼容重：

钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：

D）裙房层数：

1：高规第4。8。6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。

2：层数是计算层数，等同于裙房8)房屋高度大、柱距较大而柱中轴力较大时，宜采用型钢混凝土柱、钢管混凝土柱，或采用高强度混凝土柱。屋面层层号。

E）转换层所地层号：

1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）

F）地下室层数：

1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；

5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固

6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。

G）墙元细分控制长度：

1：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。

H）墙元侧向信息：

1：内部：一般选择内部，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部。

2：外部：按外部处理时，耗机时和内存资源较多。

I）恒活荷载计算信息：

2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。

3：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。

但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）

J)结构体系：

地面粗糙类别：

A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12）

C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)

D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30)

1) 风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。

3)剪力墙抵抗横向水平作用的力，抗震思路为：剪力墙—〉柱（第1道防线—〉第2道防线）。拐角墙钢筋不允许在角部搭接。钢筋尽量配到边沿，形成端柱、暗柱等，端柱、暗柱也是剪力墙的一部分。剪力墙钢筋底部加强区不搭接。 当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。

5) 用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。

结构的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；

规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。

地下室砼墙内钢筋是受力钢筋吗,剪力墙水平筋和纵筋那个算受力钢筋

Lc以外是剪力墙身。这是1剪力墙适用范围：1G101-1第14页的截。

剪力墙主要特点是抗侧移能力强（水平方向），主要承受竖向力和抵抗水平作用，增强结构的整体性。具体哪个方向受力要靠实际情况分析。以下资料供参考： 剪力墙是由钢筋混凝土浇成的墙体。由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构，称为剪力墙结构。 剪力墙的抗侧移刚度很大（沿墙体平面）。它主要用来抵抗水平作用和承担竖向作用；墙体同时也作为维护及房屋分隔构件。 剪力墙结构可建得很高，主要用于12-30层的住宅和旅馆建筑中。它的缺点是空间划分不灵活。 剪力墙的计算 剪力墙 考虑作用组合的剪力墙，其正截面抗震承载力应按本规范第 7 章和第 10.5.3 条的规定计算，但在其正截面承载力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE。 剪力墙各墙肢截面考虑作用组合的弯矩设计值：对一级抗震等级剪力墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面考虑作用组合弯矩设计值采用，其他部位可采用考虑作用组合弯矩设计值乘以增大系数 考虑作用组合的剪力墙的剪力设计值 Vw 应按下列规定计算： 1 底部加强部位 1）9 度设防烈度 （11.7.3-1） 且不应小于按公式（11.7.3-2）求得的剪力设计 Vw 2）其他情况 一级抗震等级 Vw＝1.6V （11.7.3-2） 二级抗震等级 Vw＝1.4V （11.7.3-3） 抗震等级 Vw＝1.2V （11.7.3-4） 四级抗震等级取作用组合下的剪力设计值 2 其他部位 Vw＝V （11.7.3-5） 式中 Mwua———剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋； M———考虑作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值； V———考虑作用组合的剪力墙的剪力设计值。 公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本规范第 7.3.6 条的规定，采用本规范第 11.4.4 条有关计算框架柱端 Mcua 值的相同方法确定，但其 γRE 值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。 11.7.4 考虑作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件： 当剪跨比 λ＞2.5 时 （11.7.4-1） 当剪跨比 λ≤2.5 时 （11.7.4-2） 11.7.5 考虑作组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定： （11.7.5） 式中 N———考虑作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值；当 N＞0.2fcbh 时，取 N＝0.2fcbh； λ———计算截面处的剪跨比 λ＝M/（Vh0）；当 λ＜1.5 时，取 λ＝1.5；当 λ＞2.2 时，取 λ＝2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时，λ 应按距墙底 h0/2 处的弯矩设计值与剪力设计值计算。 11.7.6 剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定： （11.7.6） 当公式（11.7.6）右边方括号内的计算值小于 时，取等于 。 式中 N———考虑作用组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值。 11.7.7 一级抗震等级的剪力墙，其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定： 当施工缝承受轴向压力时 （11.7.7-1） 当施工缝承受轴向拉力时 （11.7.7-2） 式中 N———考虑作用组合的水平施工缝处的轴向力设计值； As———剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积，包括竖向分布钢筋、附加竖向插筋以及边缘构件（不包括两侧翼墙）纵向钢筋的总截面面积。 11.7.8 力墙洞口连梁的承载力应符合下列规定： 1 连梁的正截面抗震受弯承载力应按本规范第 7.2 节的规定计算，但在公式的右边应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE； 2 跨高比 l0/h＞2.5 的连梁 1）连梁的受剪截面应符合下列条件： （11.7.8-1） 2）剪力墙连梁的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定： （11.7.8-2） 式中 Vwb———连梁的剪力设计值，按本规范第 11.3.2 条对框架梁的规定计算。 注：对跨高比 l0/h≤2.5 的连梁，其抗震受剪截面控制条件、斜截面抗震受剪承载力计算应按专门标准确定； 3 对一、二级抗震等级各类结构中的剪力墙连梁，当跨高比 l0/h≤2.0，且连梁截面宽度不小于 200mm 时，除普通箍筋外，宜另设斜向交叉构造钢筋； 4 对一、二级抗震等级筒体结构内筒及核心筒连梁，当其跨高比大于 2 且截面宽度不小于 400mm 时，宜采用斜向交叉暗柱配筋，全部剪力均由暗柱纵向钢筋承担，并应按框架梁构造要求设置箍筋。 11.7.9 力墙的厚度应符合下列规定： 1 剪力墙结构 一、二级抗震等级的剪力墙厚度，不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20；底部加强部位的墙厚，不宜小于 200mm，且不宜小于层高的 1/16；当墙端无端柱或翼墙时，墙厚不宜小于层高的 1/12。对三、四级抗震等级，不应小于 140mm，且不应小于层高的 1/25。 2 框架-剪力墙结构及筒体结构 剪力墙的厚度不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20，其底部加强部位的墙厚，不应小于 200mm，且不应小于层高的 1/16。筒体底部加强部位及其以上一层不应改变墙体厚度。 11.7.10 剪力墙厚度大于 140mm时，其竖向和水平分布钢筋应采用双排钢筋；双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于 600mm，且直径不应小于 6mm。在底部加强部位，边缘构件以外的墙体中，拉筋间距应适当加密。 11.7.11 剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配置，应符合下列规定： 1 一、二、抗震等级的剪力墙的水平和竖向分布钢筋配筋率均不应小于 0.25％；四级抗震等级剪力墙不应小于 0.2％，分布钢筋间距不应大于 300mm；其直径不应小于 8mm； 2 部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于 0.3％，钢筋间距不应大于 200mm。 11.7.12 剪力墙水平和竖向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的 1/10。 11.7.13 一、二级抗震等级的剪力墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下，墙肢的轴压比 N/（fcA）不宜超过表 11.7.13 的限值。 表 11.7.13 墙肢轴压比限值 抗震等级（设防烈度） 一级（9 度） 一级（8 度） 二级 轴压比限制 0.4 0.5 0.6 注：剪力墙墙肢轴压比 N/（fcA）中的 A 为墙肢截面面积。 11.7.14 剪力墙两端及洞口两侧应设置边缘构件，并应符合下列要求： 1 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面轴压比大于表 11.7.14 规定时，其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本规范 11.7.15 条的规定设置约束边缘构件；当小于表 11.7.14 规定时，宜按本规范第 11.7.16 条的规定设置构造边缘构件。 2 部分框支剪力墙结构中，一、二级抗震等级落地剪力墙的底部加强部位及以上一层剪力墙的两端应按本规范第 11.7.15 条的规定设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端性，且洞口两侧应设置约束边缘构件；不落地的剪力墙，应在底部加强部位及以上一层剪力墙的墙肢两端设置约束边缘构件； 3 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的一般部位剪力墙以及三、四级抗震等级剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，应按本规范 11.7.16 条设置构造边缘构件； 4 框架-核心筒结构的核心筒、筒中筒结构的内筒，除应符合本条第 1 款和第 3 款的要求外，一、二级抗震等级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强：底部加强部位，约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的 1/4，且约束边缘构件范围内应全部采用箍筋；底部加强部位以上的全高范围内宜按本规范图 11.7.15 的转角墙设置约束边缘构件，约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙截面高度的 1/4。 11.7.15 剪力墙端部设置的约束边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）应符合下列要求（图11.7.15）； 图 11.7.15 剪力墙的约束边缘构件 注：图中尺寸单位为 mm。 （a）暗柱；（b）端柱；（c）翼墙；（d）转角墙 1—配箍特征值为 λv 的区域；2—配箍特征值为 λv/2 的区域 1 约束边缘构件沿墙肢的长度 lc 及配箍特征值 λv 宜满足表 11.7.15 的要求，箍筋的配置范围及相应的配箍特征值 λv 和 λv/2 的区域如图 11.7.15 所示，其体积配筋率 ρv 应按下式计算： ρv＝λvfc/fyv （11.7.15） 式中 λv———配筋特征值，对图 11.7.15 中 λv/2 的区域，可计入拉筋。 2 一、二级抗震等级剪力墙约束边缘构件的纵向钢筋的截面面积，对暗柱、端柱、翼墙和转角墙分别不应小于图 11.7.15 中阴影部分面积的 1.2％、1.0％； 表 11.7.15 构造边缘构件的构造配筋要求 抗震等级（设防烈度） 一级（9度） 一级（8度） 二级 λv 0.2 0.2 0.2 lc（mm） 暗柱 0.25hw、1.5bw、450 中的值 0.2hw、1.5bw、450 中的值 0.2hw、1.5bw、450 中的值 端柱、翼墙或转角墙 0.2hw、1.5bw、450 中的值 0.15hw、1.5bw、450 中的值 0.15hw、1.5bw、450 中的值 注：1 翼墙长度小于其厚度 3 倍时，视为无翼墙剪力墙；端柱截面边长小于墙厚 2 倍时，视为无端柱剪力墙； 2 约束边缘构件沿墙肢长度 lc 除满足表 11.7.15 的要求外，当有端柱、翼墙或转角墙时，尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加 300mm； 3 约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距，对一级抗震等级不宜大于 100mm，对二级抗震等级不宜大于 150mm； 4 hw 为剪力墙肢的长度。 11.7.16 剪力墙端部设置的构造边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）的范围，应按图 11.7.16 采用，构造边缘构件的纵向钢筋除应满足计算要求外，尚应符合表 11.7.16 的要求。 表 11.7.16 构造边缘构件的构造配筋要求 抗震等级 底部加强部位 其他部位 纵向钢筋最小配筋量 箍筋、拉筋 纵向钢筋最小配筋量 箍筋、拉筋 最小直径（mm） 沿竖向间距（mm） 最小直径（mm） 沿竖向间距（mm） 一 0.01Ac 和 6 根直径为 16mm 的钢筋中的较大值 8 100 0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值 8 150 二 0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值 8 150 0.006Ac 和 6 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值 8 200 三 0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值 6 150 0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值 6 200 四 0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值 6 200 0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值 6 注：1 Ac 为图 11.7.16 中所示的阴影面积； 2 对其他部位，拉筋的水平间距不应大于纵向钢筋间距的 2 倍，转角处宜设置箍筋； 3 当端柱承受集中荷载时，应满足框架柱配筋要求。 11.7.17 框架-剪力墙结构中的剪力墙应符合下列构造要求： 1 剪力墙周边应设置端柱和梁作为边框，端柱截面尺寸宜与同层框架柱相同，且应满足框架柱的要求；当墙周边柱而无梁时，应设置暗梁，其高度可取 2 倍墙厚； 2 剪力墙开洞时，应在洞口两侧配置边缘构件，且洞口上、下边缘宜配置构造纵向钢筋。 补充： 7度和8度抗震设计时，剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不宜大于80m和60m；框架-剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不应大于80m和60m。抗震设计时，B级高度高层建筑不宜采用连体结构；底部带转换层的筒中筒结构B级高度高层建筑，当外筒框支层以上采用由剪力墙构成的壁式框架时，其适用高度应比本规程表4.2.2-2规定的数值适当降低。

4)抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3-12确定。

【防震抗震知识】地下室抗震等级划分

2、 改进了影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数，补充完善了竖向作用的计算方法，并补充了竖向影响系数取值的规定；

地下室设计抗震问题及对策措施有哪些?

防震抗震知识：地下室如果设计不当，对整体抗震性能会产生较大影响，根据施工图审查要点，

对于半地下室的埋深要求应大于地下室外地面以上的高度，才能不计其层数，总高度才能从室外地面算起。地下室的墙柱与上部结构的墙柱要协调统一。地下室顶板室内外板面标高变化处，当标高变化超过梁高范围时则形成错层，未采取措施不应作为上部结构的嵌固部位，规范明确规定作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，地下室顶板为无梁楼盖时不应作为上部结构嵌固部位。结构计算应往下算至满足嵌固端要求的地下室楼层或底板，但剪力墙底部加强区层数应从地面往上算，并应包括地下层。

存在的常见问题如：半地下室埋深不够，房屋层数包括半地下室层已达8层，

层数和总高度超过要求，违反GB50011-2001第7.1.2条。地下室抗震等级为，而上部结构为二级，按GB50011-2001第6.1.3条地下室也应为二级等问题。

地下室结构的抗震等级划分

位于地下室顶板的梁柱左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和。

抗规第6.2.3: 一、二、框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25 和1.15。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。

注：底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。

抗规第6.2.6: 一、二、框架的角柱，经抗规第6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10条调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。

抗规第6.2.7: 抗震墙各墙肢截面组合的弯矩设计值，应按下列规定采用：

2 部分框支抗震墙结构的落地抗震墙墙肢不宜出现小偏心受拉。3 双肢抗震墙中，墙肢不宜出现小偏心受拉;当任一墙肢为大偏心受拉时，另一墙肢的剪力设计值、弯矩设计值应乘以增大系数1.25。

(1) 确定抗震等级的高度分界。将框架结构的30m高度分界改为24m;对于7，8，9 度时的框架-抗震墙结构、抗震墙结构以及部分框支抗震墙结构，增加将24m作为一个高度分界，其抗震等级比2001规范降低一级，四级不再降低，框支层框架的抗震等级不降低。(2) 框架-核心筒结构的高度不超过60m、按框架-抗震墙结构的要求设计时，按框架-抗震墙结构确定其抗震等级。(3) 将“大跨度公共建筑”改为“大跨度框架”，

并明确其跨度不小于18m。(4)设置少量抗震墙的框架结构的抗震等级。由框架和抗震墙组成的结构，在规定的水准力作用下，底层框架部分承担的倾覆力矩大于结构总倾覆力矩的50% 时，为设置少量抗震墙的框架结构，简称少墙框架结构。其框架的抗震等级按框架结构确定，抗震墙的抗震等级与其框架的抗震等级相同。删除了2001 规范“适用高度可比框架结构适当增加”的规定。(5) 甲、乙类建筑的抗震等级。甲、乙类建筑按提高一度查表6. 1. 2确定抗震等级。对任一结构类型，都有可能出现提高一度后其高度超过表6. 1. 1规定的适用的高度，不能由表6. 1. 2 确定其抗震等级。这种情况下，应采取比一级更有效的抗震构造措施， 即:内力调整不提高，抗震构造措施“高于一级”，大体与《高层建筑混凝土结构技术规程》( JGJ32002) 特一级的抗震构造措施相当。(6) 明确主楼与裙房相连接时，裙房的抗震等级除按裙房本身确定外，裙房与主楼的相关范围不应低于主楼的抗震等级，相关范围一般可取从主楼周边向外延3 跨且不小于20m，当裙房偏置时应适当扩大相关范围，并采取加强措施。(7) 明确嵌固部位以下地下室抗震等级应逐层降低。

各抗震设防类别的高层建筑结构

1)甲类、乙类建筑：当本地区的抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求;当本地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。当建筑场地为Ⅰ类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施;

2)丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为I类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施.按建筑类别及场地调整后用于确定抗震等级烈度，按调整后的抗震等级烈度。

5)建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本加速度为0 15G和O.30G的地区，宜分别按抗震设17、 加大了柱截面最小尺寸要求。防烈度8度(0.20G)和9度(0.40G)时各类建筑的要求采取抗震构造措施。

6)抗震设计的多高层建筑，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下结构的抗震等级可根据具体情况采用或四级，地下室柱截而每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍;地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，其抗震等级可根据具体情况采用或四级。

7)抗震设计时、与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级;主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施。

9)高层建筑结构中，抗震等级为特一级的钢筋混凝土构件，

2)丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为I类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施.按建筑类别及场地调整后用于确定抗震等级烈度，按调整后的抗震等级烈度。

5)建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本加速度为0 15G和O.30G的地区，宜分别按抗震设防烈度8度(0.20G)和9度(7、 调整了隔震和消能减震房屋的适用范围，修改了水平减震系统的定义及相应的计算和构造要求、以及消能部件性能检验要求等规定；0.40G)时各类建筑的要求采取抗震构造措施。

6)抗震设计的多高层建筑，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下结构的抗震等级可根据具体情况采用或四级，地下室柱截而每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍;地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，其抗震等级可根据具体情况采用或四级。

7)抗震设计时、与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级;主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施。

9)高层建筑结构中，抗震等级为特一级的钢筋混凝土构件，

98式坦克的性能结构

规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。

98式坦克上安装的是下反稳像式火控系统，该系统属指挥仪型数字式坦克火控系统，主要由昼夜观瞄、测距三合一的下反稳像式、火控计算机、控制盒、耳轴倾斜传感器、炮塔水平角速度传感器、横风传感器、炮控分系统组成。该系统与简易式火控系统的别在于其光学瞄准线与火炮相互稳定，以炮长瞄准线作为稳定的基准，火炮随动于炮长瞄准线。下反稳像式火控系统是通过一个二自由度陀螺仪稳定中的下反射棱镜来实现炮长瞄准线的双向稳定。在瞄准状态时，炮长作控台驱动的瞄准线，使其瞄准跟踪目标，而火炮随动于瞄准线。当炮长在坦克行进间从向外观察目标时，中的目标和背景几乎是不动的，极大的方便了炮长在坦克行进间进行射击，而且射击时只需一次瞄准。使用时，炮长将标志瞄准目标并发射雷射测距后，目标不会出现扰动，炮长只需继续瞄准目标就可以射击。另外，火控系统中还配有火炮重合射击装置，当火炮调到计算机计算出的瞄准角和方位前置角的位置时，该装置会自动输出允许射击讯号，如果此时炮长已经按下射击按钮，火炮会自动射击。由于该下反稳像式火控系统是炮长瞄准线在高低向和水平向都稳定的，因此98式坦克不仅能在静止时以较高的命中率射击固定和活动目标，而且还可以在行进间以较高的首发命中率射击固定和活动目标。为提高坦克的作战能力，火控系统中增加了车长对火控进行作的功能。在98式坦克车长指挥塔前方，有一具可360度旋转观察的上反式周视。该与炮长一样，均可在高低和水平方位上稳定，并有雷射测距和夜视功能，可稳定的搜索、选择和瞄准目标。车长可以进行目标指示，当炮长完成对一个目标射击后，车长可调转炮塔，使炮长捕捉车长选定的目标射击。此后，车长可继续搜索新的目标。如果车长突然发现对己方威胁较大的目标时，可立即调转火炮和炮塔，当火炮瞄准线与车长瞄准线重合时，炮塔停止转动，这就实现了超越调炮功能。如车长需了解炮长正在执行的任务时，可按下监视炮长按钮，此时车长瞄准线与炮长瞄准线重合，车长镜停止转动，车长镜和炮长镜观察同一目标，从而实现车长监视炮长功能。

重度 2剪力墙以处于受弯工作状态时，才能有足够的延性，故剪力墙应当是高细的，如果剪力墙太长时，将形成低宽剪力墙，就会易受剪破坏，剪力墙呈脆性，不利于抗震。故同一轴线上的连续剪力墙过长时，应用楼板或小连梁分成若干个墙段，每个墙段的高宽比应不小于2。每个墙段可以是单片墙，小开口墙或联肢墙。每个墙肢的宽度不宜大于8m，以保证墙肢是由受弯承载力控制，和充分发挥竖向分布筋的作用。内力计算时，墙段之间的楼板或弱连梁不考虑其作用，每个墙段作为一片剪力墙计算。6 27 28